钢箱梁顶推施工工程投标方案128页（2024年修订版）.docx

钢箱梁顶推施工工程投标方案 目录 第一章 钢箱梁顶推施工组织设计 5 第一节 钢箱梁施工概述 5 第一条 工程概况 5 第二节 自然条件 8 第三节 钢箱梁施工特点 10 第二章 钢箱梁顶推施工方案 10 第一节 施工概述 10 第二节 施工前准备 12 第三节 钢箱梁顶推施工 14 第一条 顶推施工设备选择 14 第二条 顶推平台及桁吊设计与施工 19 第三条 临时墩设计与施工 25 第四条 钢导梁设计与施工 28 第五条 钢箱梁运输 29 第六条 顶推设备及安装 29 第七条 滑道布置 31 第八条 顶推系统调试及钢绞线安装 33 第九条 连续顶推施工 34 第四节 顶推施工顶推系统常见故障及处理方法 42 第五节 特殊梁段施工 42 第六节 合拢段安装 43 第七节 钢横梁施工 44 第八节 钢箱梁顶推施工工效分析 44 第三章 钢箱梁顶推施工进度、人员的安排及设备的配备 45 第一节 施工进度安排 45 第二节 施工人员安排 45 第三节 施工设备的配备 46 第四章 钢箱梁顶推施工安全、质量保证措施 48 第一节 质量目标 48 第二节 质量保证措施 48 第三节 安全保证措施 48 第五章 龙门桁吊及顶推平台设计 49 第一节 设计说明 49 第一条 设计范围 49 第二条 设计依据 50 第三条 设计规范 50 第四条 主要内容 51 第五条 主要设计参数 51 第二节 龙门桁吊及顶推平台结构设计 53 第一条 龙门桁吊结构设计 53 第二条 顶推平台结构设计 54 第三节 龙门桁吊及顶推平台受力计算 55 第一条 龙门桁吊受力计算 55 第二条 顶推平台受力计算 64 第三条 计算结果汇总表 68 剪力Q= 69 第六章 临时墩设计 70 第一节 设计说明 70 第一条 设计范围 70 第二条 设计依据 70 第三条 设计规范 70 第四条 设计主要技术参数 71 第五条 主要材料 72 第二节 临时墩结构设计 73 第三节 临时墩受力计算 75 第一条 设计工况 75 第二条 轨道梁的计算 76 第三条 钢管支架及分配梁的计算 77 第四条 钢管桩的入土深度计算 85 第五条 钢管桩基桩内力计算 86 第六条 结论 89 第四节 临时墩在11级风下的强度验算 90 第一条 计算条件 90 第二条 主要杆件内力 94 第七章 钢导梁设计 98 第一节 钢导梁结构设计 98 第二节 钢导梁结构验算 99 第一条 荷载取值 99 第二条 结构整体受力分析 101 第三条 结构强度验算 105 第四条 结构稳定性计算 108 第五条 结构局部稳定性计算 109 第六条 钢导梁的前端竖向挠度分析 120 第七条 钢导梁横向联系计算 121 第八条 钢导梁节点计算 122 第八章 钢箱梁顶推施工临时结构钢管桩基础参数一览表 127 钢箱梁顶推施工组织设计 钢箱梁施工概述 工程概况 本工程为杭州市江东大桥及接线工程第一合同段通航孔自锚式悬索桥钢箱梁施工。 江东大桥通航孔自锚式悬索桥跨径布置为83+260+83m,双塔双缆面结构，分离式钢箱梁，独柱式桥塔 ， 中跨两根空间主缆交汇于塔顶，吊索间距9m,矢跨比f/L=1/4.5,边跨主缆在中央分隔带内平行布置，不设吊索。自锚式悬索桥位于0.85%的直线纵坡段上。 自锚式悬索桥支承体系为三跨连续半漂浮结构体系。自锚式悬索桥主梁为分离式流线型正交异性桥面板扁平钢箱梁。主要轮廓尺寸为：含风嘴全宽47m,其中顶板宽度2×21m,底板宽度2×15.4m,钢横梁位于中央分隔带内，宽度5.0m;内腹板内缘处梁高3.5m,顶板设2%横坡，底板水平。单幅桥钢箱梁内设两道纵腹板，形成单箱三室断面，主缆锚固区钢横梁连续布置形成整体式断面。 考虑构造及施工架设等因素，钢箱梁标准节段长度9m,顺桥向划分为锚固端横梁、A～H共11种节段类型、54个梁段，其中在主缆锚固区和塔梁支承区布置部分特殊梁段。 B1～H梁段采用顶推法施工，钢导梁连接在B1梁段上；锚固端横梁和A梁段则直接运至边墩旁支架上安装施工，A梁段作为钢箱梁的施工合拢段。 由于本桥宽度较大，钢箱梁需要分幅顶推施工，每个梁段沿横桥向再划分成三块，两幅钢主梁分别顶推到位后再焊接钢横梁，形成分离式钢箱梁，钢箱梁纵、横向节段划分方法详见下表1。顶推施工过程中钢箱梁与主塔之间净距为0.1m。锚固端横梁分块还需要综合考虑受力、焊接、吊装等因素，由设计单位和施工单位共同研究确定。 钢箱梁为全焊钢结构，梁段工地连接均采用焊接方式。 表1钢箱梁节段划分表单位：mm-t 梁段类 型 编号 顺桥向 划分 横桥向划分 长度 钢主梁 钢横梁 钢主梁 宽度 钢主梁 重量 钢横梁 类型 钢横梁 宽度 钢横梁 重量 锚固端横梁 约9000 全桥宽梁段重531t A 5750 全桥宽横向对称分成三块，总重266t,平均每块重为88.7t B1 6000 2075 0 85.6 HL4 5500 10.4 B2 7500 2075 0 97.3 HL3 5500 9.2 C 9000 2100 0 107 HL2 5000 10 D 7500 2100 0 82 HL1 5000 11 E1 6000 2100 0 72 HL1 5000 11 E2 6000 2100 85 HL1 5000 11 0 F 6500 2100 0 109 HL1 5000 11 G 9000 2100 0 101 HL1 5000 11 H 7500 2100 0 89 HL1 5000 11 单幅桥共计54个梁段 图1钢箱梁节段划分图 自然条件 桥址位于钱塘江强潮河口，其潮汛特征为非规则的半日潮类型，一日两涨两落，潮波向上游传播过程中，逐渐增大，湾口南汇咀多年平均潮差为3.17m,至湾顶澈浦达5.57m,实测最大达9.00m。 涌潮是钱塘江河口一种特有的水力现象，江东大桥位于强潮河段，桥址附近河段涌潮可能最大高度约为3.0m,此时测点瞬时最大流速可达9～12m/s。 每年7～10月台风期间常受风暴潮影响，如风暴潮遭遇天文大潮，则会形成异常高潮位，历史高水位有85%由台风暴潮遭遇天文大潮所致。 位于桥址上游3km的仓前水位特征见表2。表2桥位仓前水位特征 项目 单位 量值 出现时间 平均高潮位 m 4.21 平均低潮位 m 2.66 平均潮差 m 1.55 最高潮位 m 8.01 1997年8月19 日 最低潮位 m 0.40 1955年12月 25日 最大潮差 m 5.27 1994年8月22 日 平均涨潮历时 h:min 1:42 平均落潮历时 h:min 10:43 100年一遇高 水位 m 8.23 50遇高水位 m 7.98 20遇高水位 m 7.64 桥址处从上到下地质土层情况见下表3。 表3桥位地质土层情况表 土层序号 土层名称 层厚M 层底标高M ① 素填土 0.7～3.0 3.82～5.17 ①2 江底填土 0..0 -0 28～4.16 ②1 砂质粉土 2 2.66 ②2 粉砂夹粘土 -16.56～-7.88 ③ 砂质粉十夹粘土 5 -24.83～-16.98 ⑥、⑧1 粘土 -45.50～-29.31 ⑧2 砂质粉土 -58.9～-36.08 ⑧3 9)1 9 粉质粘土 -66.18～-41.55 (121 全风化砂砾岩、泥质 -72.01～-56.25 (122 强风化砂砾岩、泥质 15. -104.65～-81.28 (123 中风化砂砾岩、泥质 ~ 3.5 -104.8～-101.65 (12) 微风化泥质粉砂岩、 下伏基岩为北垩系下统朝川组下段岩层，岩性为砂砾岩及泥质粉砂岩，岩石单轴极限抗压强度为1～3MPa。 钢箱梁施工特点 (1)桥位位于钱塘江强潮河段，水文条件复杂； (2)钢箱梁采用分幅多点连续顶推施工，中线限位难度大； (3)提升桁吊、顶推平台及临时墩等受涌潮影响大，结构设计安全性显得尤为重要； (4)锚固断横梁及A梁段为异形梁段，安装困难； (5)钢箱梁经栈桥运至吊装位置，栈桥设计荷载大。 钢箱梁顶推施工方案 施工概述 钢箱梁施工包括标准段钢箱梁与特殊段钢箱梁施工。 特殊段钢箱梁指锚固端横梁及施工合拢段A梁段，其余梁段为标准段钢箱梁。 自锚式悬索桥的施工特点是先梁后缆，根据设计单位提供的施工方案，标准梁段采用柔性墩多点顶推法施工，即在杭州岸边跨PM20#～PM21#墩布置提升桁吊、安装顶推平台，在中跨PM21#～PM22#墩和萧山边跨PM22#～PM23#墩设置临时墩和边跨支架平台，并在顶推平台、边跨支架平台、临时墩、索塔横梁上布置滑道，滑道顶面线型为钢箱梁制造线型(详见设计院提供的钢箱梁顶推施工补充技术要求)。 顶推千斤顶置于临时墩横系梁上，在钢箱梁底采用多点拉索方式顶推，即在平台上逐段焊接，用多点连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁向前滑移，循环标准化作业使钢箱梁到达设计位置。顶推施工由低端向高端进行，顶推的箱梁前端设有导梁，每拼装一个9m节段即整体顶推平移9m,由于本桥宽度较大所以采取分左右幅顶推施工的方法进行。 特殊梁段即锚固端横梁及合拢段A梁段均采用桁吊安装。当萧山侧B1梁段顶推到设计位置后，拆除全部导梁，利用桁吊依次吊装A梁段及锚固端横梁，精确调整后焊接，两岸A梁段作为全桥钢箱梁施工合拢段。 图3钢箱梁施工工艺流程图 施工前准备 (1)施工前准备工作一览表 (2)人员组织 本桥钢箱梁采用多点连续顶推施工，临时墩跨度大、作业面多，多工作面多个机具协调共同作业，在作业过程中，协调指挥将是作业完成的关键，为此，专门成立顶推现场协调指挥组保障施工。现场指挥组由5人组成：总指挥、副总指挥、总工程师、机械调度、人员调度组成。 同时成立专门的施工队两个，负责左右幅钢箱梁顶推施工。施工队人员组成：机械操作人员、机械技术员、土木技术员、电工、吊装工、焊工、测控人员等。 所有工作班组中机械技术人员担任各点临时指挥，负责与指挥组联系，以保证工程施工的顺利进行。 (3)人员培训 该项目操作人员由我部具有几座悬索桥及顶推施工经验，技术上最优秀的人员组成。为了保证安全优质的施工质量，针对本工程特点将组织所有施工人员进行学习培训，并在工程施工的每个环节严格按照规范操作。所有在本工程中从事可能影响产品质量的工作人员，进行规定的技能考核认定。针对该工程高空及水上作业多的特点，对参与该工程的所有人员进行体格检查和高空测定，所有培训考试均完整记录在案。 钢箱梁顶推施工 顶推施工设备选择 钢箱梁顶推施工的主要施工设备有运梁车、提升桁吊、导梁、临时墩、连续顶升千斤顶、纵移横移系统等。 (1)运梁车 运梁车采用DCY200型平板运输车，可以满足梁段分块运输的要求。 主要技术参数如下： 额定装载质量：200t 车辆自身质量：50t 轮系：2纵列8轴线 悬挂数量：16 轴载质量：15625Kg驱动轴/从动轴数量：8/8 单车回转模式：直行、八字转向、以某一α角斜行、横行、摆转及中心回转等 车速：空载(平地)5Km/h,满载(平地)1Km/h 满载爬坡能力：纵坡：4%;横坡：2% 轮胎规格/数量：7.5-15/64轮辋规格/数量：6.5-15/64平台最低位置：1200mm平台升降总行程：500mm 离地间隙(正常行驶):≥160mm 平台外形尺寸：长：16600mm,宽：4000mm。 (2)顶推千斤顶 最不利工况下各点的最大顶推力约为100吨，故每个顶推点选用两台ZDL100自动连续千斤顶做为顶推千斤顶。全桥共需要20台。 ZLD100自动连续顶推系统由三部分组成，即自动连续顶推千斤顶、自动连续顶推泵站和主控台，其相互关系如图4所示。 其控制过程是：用行程开关作为ZLD100自动连续顶推系统的动作传感元件，它将自动连续顶推千斤顶活塞的位置信号传递给主控台，主控台将得到的信号进行逻辑组合后，再将控制信号传递给自动连续顶推泵站，自动连续顶推泵站通过电磁换向阀去控制相应自动连续顶推千斤顶的动作。该过程形成一个闭环系统，能够自行调节自动连续顶推千斤顶的各种动作。 图4自动连续顶推千斤顶、自动连续顶推泵站和主控台三 者关系示意图 ①自动连续顶推千斤顶 图5ZLD100自动连续顶推千斤顶的结构 1.后顶穿心套2.油缸3.后顶活塞4.后顶密封板5.后顶锚板 6.后顶夹片7.行程开关SQ18.行程开关SQ2 9.行程开关SQ3 10.前顶穿心套 11.前顶活塞 12.前顶密封板 13.前顶锚板 14.前顶夹片 15.行程开关SQ4 16.钢绞线 17.行程开关SQ5 18.行程开关SQ6 19.前顶回油嘴 20.前顶进油嘴 21.后顶回油嘴 22.后顶进油嘴 表4ZLD100自动连续顶推千斤顶技术性能表 序号 项目 单位 性能指标 序号 项目 单位 性能指标 1 公称张拉 力 kN 1000 5 穿心孔 径 mm Φ125 2 公称油压 MPa 31.5 6 外形尺 寸 mm Φ400×Φ 1580 3 张拉活塞 面积 m² 3.1416× 10² 7 质量 kg 800 4 回程活塞 面积 m² 1.1074× 10² 8 张拉行 程 mm 200 ②自动连续顶推泵站 自动连续顶推泵站分液压系统和控制电路系统两部分。自动连续顶推泵站液压系统原理图如图6所示。 图6泵站液压系统原理图 1.电磁换向阀2.溢流阀3.压力表4.油泵5. 电动机6.滤油器位7.油箱 A1.后顶进油管B1.后顶回油管A2.前顶进油管B2.前顶回油管 表5ZLDB自动连续顶推泵站技术性能表 额定油 压 MPa 31.5 额定转 速 r/m in 1460 额定流 L/ mi 2×6 柱塞数 个 6 量 n 油箱容 积 L 250 容积效 率 % ≥87 电机功 率 kW 7.5 质量 kg 330 用油种 类 10~30#液 压油 外形尺 寸 mm 1000×760× 1170 (3)顶升千斤顶 顶升千斤顶的作用是调整钢箱梁竖向标高，千斤顶型号为500吨千斤顶。 (4)起吊卷扬机 根据设计图纸，钢箱梁最大吊重为110t,起吊设备采用2台10t卷扬机和滑车组完成。 (5)桁吊贝雷提升梁横移系统 钢箱梁由桁吊吊至一定标高后，需横移后才可到达顶推拼装平台。桁吊提升梁横移系统拟采用80t平车、60t平车及牵引卷扬机和滑车组组成的横移系统完成。 顶推平台及桁吊设计与施工 (1)顶推平台设计 顶推平台布置在PM20#～PM21#墩之间且靠近PM20#墩侧。顶推平台上下游分幅布置，单幅纵桥向42.9m(支架长度根据导梁长度以及拼装第一节钢箱梁所需的空间来确定 的),横桥向11.4m,两幅平台中心距为23.75m,在靠近PM20 号墩侧设连接通道。平台下部采用φ820×10mm钢管桩基础，钢管桩的连接方式、相邻钢管桩之间的平联及斜撑方式均与龙门桁吊相同。平台上部采用贝雷作为主梁，主梁上布置滑移系统。具体设计详见《第五章龙门桁吊及顶推平台设计》。 图7顶推平台效果图 (2)龙门桁吊设计 在PM20#墩处设置一台龙门桁吊，用于标准钢箱梁段及杭州侧A梁段、锚固端横梁吊装；在PM23#墩处设置一台龙门桁吊用于萧山侧A梁段及锚固端横梁吊装。两侧桁吊结构形式相同，设计吊重均为120t。 龙门桁吊横桥向87m,纵桥向30m。下部采用钢管桩基础，设计水位(+7.64m)以下采用φ102cm、壁厚12mm钢管，以上均采用φ82cm、壁厚10mm钢管。上部横桥向主梁采用贝雷梁，为3跨连续结构，跨径组合为3×27m,吊装横梁也采用贝雷梁，跨径24m。移动系统采用平车。 钢管桩的接长主要采用焊接，考虑到设计水位以下的钢管桩基础受涌潮影响较大，此部分相邻钢管桩之间的平联采用φ63cm钢管，斜撑采用槽36型钢。设计水位以上相邻钢管桩之间的平联及斜撑均采用槽钢。 桩顶依次设横桥向贝雷主梁、轨道、平车及贝雷提升梁等。依靠卷扬机及滑车组组成的牵拉系统完成横移。 根据梁段重量和结构尺寸，拟定桁吊参数如下： 跨度：27m 长度：87m 提升能力：120t 提升速度：1m/min提升高度：35m 提升卷扬机：2×10t 具体设计详见《第五章龙门桁吊及顶推平台设计》。 图8龙门桁吊效果图 (3)龙门桁吊、顶推平台施工 当杭州侧PM20#边墩墩身施工完成后，即可开始进行顶推平台及桁吊施工。 ①基础施工：根据开工以来水文和河床情况，无法使用打桩船或浮吊进行钢管桩打设，所以需通过主栈桥搭设支栈桥，利用50T履带吊在支栈桥上打设顶推平台及桁吊基础钢管桩。 ②上部结构施工：下部基础施工完成后，在支栈桥上利用50t履带吊吊装顶推平台上部结构，再利用塔吊安装桁吊 上部结构。 ③桁吊搭设完成后，安装提升卷扬机及牵引卷扬机。 ④为了方便施工，在桁吊轨道梁两侧设置1.0m宽的人行通道。 ⑤顶推安装平台上空搭设固定作业棚，使梁段焊接作业不受天气影响。 (4)桁吊荷载试验 桁吊施工完成后需进行荷载试验，以检测桁吊的设计能否满足最大的钢箱梁节段的吊装及横移需要；检测吊机的制造安装能否满足设计要求。 拟直接采用成品钢箱梁和水箱注水进行加载试验。试验梁段在工厂出场时进行标定，其上置水箱，试验钢箱梁十水箱容重为最重钢箱梁重量的120%。 桁吊机试吊具体方法为： ①将吊机提升横梁停放在设计起吊位置，下放吊具； ②运梁平车将经过标定重量的钢箱梁含空水箱运至吊点下方； ③连接吊具并仔细检查吊具各部件的连接情况； ④确认无误后，驱动吊机卷扬机设备，缓缓垂直提升箱梁，为了安全起见，箱梁底面脱离支架架高度控制在5～15cm,持载30分钟； ⑤分次对水箱注水，计算总荷载，并持载30分钟以上，记录吊机承重梁挠度等数据； ⑥当荷载加至最重钢箱梁110%重量后，牵引平车行走9m距离，以检验桁吊横移性能。 ⑦加载到最重钢箱梁120%荷载后，持载并稳定 60min,经检查一切正常后放下配重梁段，吊机的试吊工作结束。 (5)顶推平台加载试验 ①加载试验目的 顶推平台施工完成后进行预压，以消除平台的非弹性变形，检验平台结构的承载力和稳定性。 ②加载试验方法 I.加载试验参数 a.整个顶推平台设计荷载为813t,最大堆载为设计荷载的1.2倍即976T。堆载材料为砂袋。 b.堆载分四级进行。一级堆载为设计荷载的35%,即284.6T;二级堆载为设计荷载的35%,即284.6T;三级堆载为设计荷载的25%,即203.3T;四级堆载为设计荷载的25%,即203.3T。 c.卸载分四级进行。同加载相反，即一级卸载为203.3T,二级卸载为203.3T,三级卸载为284.6T, 四级卸载为284.6T。IⅡ.加载试验方法 在已搭设好的顶推平台上堆载砂袋进行加载实验。模拟施工荷载分布，并要求荷载加至最大施工荷载 1.2倍。加载分四级进行，使荷载传递均匀，无冲击。第一级堆载值为284.6T,间隔1～2小时，待顶推平台不再发生沉降变形后，进行第二级堆载，依次类推。加载实验结束后，进行卸载和回弹量观测。卸载也分四级进行，第一级卸载值为203.3T,间隔1～2小时 ， 待顶推平台回弹稳定后，进行第二级卸载，依次类推。III.沉降观测方法 为观测方便，可在顶推平台上选定的6个观测点上分别贴上塑料标尺或用红油漆作标记。将水准仪架设在测量平台上观测相对沉降。同时再架设全站仪从两个方向进行水平位移观测。每级加载或卸载完毕后，利用水准仪和全站仪每隔30min观测一次，并作好记录，若发生突然沉降应立即上报，并停止加载。加载976T顶推平台稳定48小时其间每隔半小时观测一次，并作好记录。试验结束后整理观测数据报告。 IV.加载试验注意事项 a.加载过程中沉降变形发生突变时停止加载，并 进行观测。 b.变形未达到稳定不得进行下一级加载。 临时墩设计与施工 (1)临时墩设计 钢箱梁左右幅分幅顶推施工过程中，共布置5个临时墩，其中在中跨PM21#～PM22#墩之间布置4个临时墩，在边跨PM22#～PM23#墩之间布置1个临时墩，跨径布置为52m×5+41.5m×2。 临时墩由钢管支架、分配梁、轨道梁及垫梁等组成。 临时墩以钢管支架为承力结构。钢管支架下部为插打于河床内的支撑钢管桩，其规格为外直径为120cm壁厚为12mm的螺旋焊管。在支撑钢管桩上面接高钢管立柱，钢管立柱采用外直径为82cm壁厚为10mm的螺旋焊管。支撑钢管与钢管立柱之间采用变截面钢管连接。为抵抗涌潮的影响，在支撑钢管桩上游打设斜钢管桩，斜钢管桩采用外直径为102cm壁厚为10mm的螺旋焊管。各钢管桩及钢管立柱之间采用钢管和型钢连接成整体。 分配梁放置于钢管支架顶面，采用焊接方式固定于钢管支架的顶面。分配梁采用钢箱结构。 轨道梁放置于分配梁上，采用焊接方式固定于分配梁之 上。轨道梁为焊接式钢箱结构，长5.6m,高1.0m,宽1.2m, 其焊缝均为一级焊缝。 垫梁放置于轨道梁上，采用螺栓栓接于轨道梁之上。垫梁为焊接式钢箱结构，长3.0m,高0.5m,宽0.9m,其焊缝均为一级焊缝。 在顶推的过程中，为了保证水中临时墩安全，根据实际受力，在主塔承台及萧山岸PM23#边墩间设置钢绞线，每幅桥各两束，每束各6根φ15.24钢绞线，钢绞线两端设P锚，在顶推前实施预拉，以保证临时墩安全。 具体设计详见《第六章临时墩设计》。 图9临时墩效果图 (2)临时墩施工 先通过主栈桥在每个临时墩位处搭设支栈桥。通过支栈桥进行临时墩的施工。钢管桩采用吊鱼法进行插打施工。每插打一根钢管桩后，需利用平联钢管将其与已插打的钢管桩 连接成整体。首根钢管桩需与栈桥临时连接成整体。钢管桩插打完成后，需在其内部进行灌砂至标高+7.5m。 变截面钢管由变截面段和两端的直线段组成，在后场焊接成整体后，运输至现场进行接高。变截面钢管接高后，在其内部灌注3m高C20混凝土。 在变截面钢管上接高钢管立柱，并完成平联及斜撑施工，最终完成钢管支架的施工。 分配梁、轨道梁及垫梁均在加工场加工成整体后，运输至现场进行安装。轨道梁及垫梁焊接均采用一级焊缝，并做探伤检测。 (3)临时墩加载试验 单个临时墩最大设计荷载为708t,最大堆载为设计荷 载的1.2倍即850T。堆载材料为砂袋。临时墩加载试验方法与顶推平台加载试验方法相同，在这里不再赘述。 钢导梁设计与施工 (1)钢导梁设计 钢导梁采用Q235钢材加工，长35m,单套导梁总重 59.3t。单幅钢箱导梁采用两个焊接实腹式工字型变截面梁，两工字型截面距离7.9m,之间采用横向联系桁架连接。共分四个节段加工，由根部向前，第一、二节段腹板均采用2cm钢板，翼缘板采用3cm钢板，梁高由根部3.24m渐变至2.45m; 第三、四节段腹板均采用1.6cm钢板，翼缘板采用2cm钢板，梁高由2.45m渐变至1.5m。 钢导梁第一节段上下同时设置横向加劲肋与纵向加劲肋，纵向加劲肋共设置上下两层，距离腹板上边缘分别为0.7m、2.5m,横向加劲肋间距2.0m左右。其余节段只配置横向加劲肋。 钢导梁第四节段由下向上上线形上翘15cm,以抵消在顶推过程中的下挠。 导梁各节段之间采用高强螺栓连接，在根部处与B1段钢箱梁腹板采用高强螺栓连接。 具体设计详见《第七章钢导梁设计》。 (2)钢导梁施工 拼装平台及桁吊施工完成后，即可在平台前端利用桁吊和卷扬机分节安装全部导梁，经过计算，首段梁段(两个梁段)顶推过程中结构重心均在平台上，不需要压重。 图10导梁效果图 钢箱梁运输 钢箱梁段及其零配件由制造承包人在现场组装，经监理工程师检验合格后，利用运梁车经栈桥将钢箱梁运至安装位置。钢箱梁在运输过程中要防止倾倒、碰撞。支点要平稳、多点、可靠，采取可靠措施防止意外和碰损。 顶推设备及安装 (1)顶推设备为ZLD100自动连续顶推泵站系统，由若干套连续千斤顶、若干套泵站、预应力钢绞线、一个主控台及电路形成的一个闭合控制系统。 单幅箱梁顶推采用16台100t级ZLD100自动连续顶推千斤顶，16台连续顶推液压泵站和1台连续顶推主控台组 成。在每个临时墩上各安置两台ZLD100连续顶推千斤顶。 随着顶推钢箱梁重量的增加安装在各墩上的顶推千斤顶也将陆续投入运行。 每两台连续千斤顶为一点，并设一泵站，各临时墩及安装平台各为一个点，两台千斤顶安装在反顶架上。主控台设于顶推安装平台上。预应力钢绞线为两束，每束8φ15.24,长度将根据施工设计图纸下料，并穿入千斤顶及安装于钢梁底部的拉锚器上。 (2)拉锚器位置在钢箱梁底板上(位置及其与钢箱梁的连接构造须由设计、加工和施工单位共同协商确定),须在钢箱梁底板打孔后用螺栓与钢箱梁连接。顶推施工完成后，拆除拉锚器，并用特制螺栓补孔。 (3)拉锚器及钢绞线需分次安装：首先在已拼装的钢箱梁前后端安装两套拉锚器，在安装平台上的千斤顶及后端拉锚器间穿入全部钢绞线，在杭州岸塔横梁上的千斤顶及钢箱梁前端拉锚器间穿入全部钢绞线，并用P锚锚固于拉锚器上，用人工收紧钢绞线，并尽量做到每根钢绞线松紧程度一致，能基本保证左右两台连续千斤顶在顶推时拉力均匀，同步作业。钢绞线直径为φ15.24,强度等级为1860Mpa。钢绞线分左右旋结构，预防在牵引过程中由于钢绞线扭转应力而发生扭转现象。钢绞线穿过设于固定端的拉锚器，另一端穿过自动连续千斤顶的前、后夹持器。 随着梁段的增多，为保证临时墩不受水平力，原则上当钢导梁到达并支承于后续哪一个墩，哪一个墩即可参与张拉牵引，按上述原则再安装一组钢绞线及拉锚器，每到一个墩每幅桥要增加两台连续千斤顶参与拖拉。顶推初始阶段只有两组千斤顶施力，到达边跨临时墩时将有8组千斤顶施力，以达到多点顶推的目的。 (4)钢导梁第四节段由下向上上线形上翘15cm,以抵消在顶推过程中的下挠。使钢导梁能够顺利搭到下一跨临时墩墩顶的钢垫梁上，必要时在临时墩顶布置竖向千斤顶及临时支垫调整导梁前端挠度。 (5)各临时墩相对孤立，在开始顶推前各临时墩应布置好自身电路及接口，当导梁到达临时墩时即可进行电路连接，保证参与顶推的临时墩供电。 滑道布置 在安装平台顶、各临时墩顶均布置滑道，滑道为两条，中心距为7.9m,滑道中心为钢箱梁纵向隔板中心。钢板铆焊不锈钢板，不锈钢板表面粗糙度小于Ra5μm。滑道进口30cm范围设圆弧，出口也设圆弧段。 滑板采用聚四氟乙烯橡胶滑板，设两道，保证钢箱梁底面与滑板的接触面积在滑行过程中不小于设计要求。聚四氟 乙烯橡胶滑板尺寸为50×60×4cm,每个滑道配置滑板4块 ， 其中同时承压滑移的滑板为3个，另一块为轮换滑块。聚四氟乙烯橡胶滑板底面涂硅脂，以减小摩擦系数，当损坏时可从两侧抽换。 滑道钢垫梁顶标高的设定方法：垫梁顶标高加上滑板厚度(40mm),应高于箱梁支座顶标高(箱梁底标高)10～20mm,以便抽去滑板后落梁到正式支座上。 滑道安装时计算出滑道顶标高，进行测量精确控制，要求平整度偏差小于1mm;侧向限位系统及时正确安装完善。 滑道底设有备用临时起顶装置，当发生临时墩沉降或其他紧急情况时需临时起顶到设计位置。 钢箱梁顶推临时墩墩顶布置见图11。 图11临时墩墩顶布置图 顶推系统调试及钢绞线安装 顶推系统安装完成后，应首先进行空载试验，依次运行前顶顶进、停止、顶回、停止等动作，以检查设备是否正常 工作。液压系统空运转，全行程往复运行5次以上观察，动 作要平稳，不得有爬行冲击、突进或停滞现象。负载试验时，用降压法，使活塞杆伸出张拉行程的2/3,升压至公称油压后关闭截止阀，测量千斤顶油缸油压压降，5min